Расчетное сопротивление болта на растяжение

Расчетные сопротивления срезу и растяжению болтов

Напряженное состояние	Расчетные сопротивления, МПа, болтов классов
4.6	4.8	5.6	5.8	6.6	8.8	10.9
Срез, Rbs	150	160	190	200	230	320	400
Растяжение, Rbt	170	160	210	200	250	400	500

П р и м е ч а н и е. В таблице указаны значения расчетных сопротивлений для одноболтовых соединений.

Таблица 10.25

Расчетные сопротивления смятию Rвр элементов,

соединяемых болтами

Временное сопротивление стали соединяемых элементов Run, МПа	Расчетные сопротивления, МПа, смятию элементов, соединяемых болтами
класса точности А	классов точности В и С (болты высокопрочные без регулируемого натяжения)
360	475	430
365	485	440
370	495	450
380	515	465
390	535	485
400	560	505
430	625	565
440	650	585
450	675	605
460	695	625
470	720	645
480	745	670
490	770	690

При действии на соединение момента, вызывающего сдвиг соединяемых элементов, распределение усилий на болты следует принимать пропорционально расстояниям от центра тяжести соединения до рассматриваемого болта (см. рис. 10.38, б). Усилие в наиболее нагруженном болте Nb,max не должно превышать меньшего из значений Nbs или Nbp.

Таблица 10.26

Площади сечения болтов согласно СТ СЭВ 180-75,

СТ СЭВ 181-75 и СТ СЭВ 182-75

d, мм	16	18*	20	22*	24	27*	30	36
Ab, см2	2,01	2,54	3,14	3,80	4,52	5,72	7,06	10,17
Abn,см2	1,57	1,92	2,45	3,03	3,52	4,59	5,60	8,26

* Болты указанных диаметров применять не рекомендуется.

Таблица 10.27

Коэффициенты условий работы соединения

Характеристика соединения

Коэффициент условий работы соединения gb

1. Многоболтовое в расчетах на срез и смятие при болтах:

класса точности А

классов точности В и С, высокопрочных с нерегулируемым натяжением

1,0

0,9

2. Одноболтовое и многоболтовое в расчете на смятие при

a = 1,5d и b = 2d в элементах конструкций из стали с пределом текучести, МПа:

до 285

св. 285 до 380

0,8

0,75

Обозначения, принятые в таблице:

a – расстояние вдоль усилия от края элемента до центра ближайшего отверстия;

b – то же, между центрами отверстий;

d – диаметр отверстия для болта.

Примечания: 1. Коэффициенты, установленные в поз. 1 и 2, следует учитывать одновременно.

2. При значениях расстояний a и b, промежуточных между указанными в поз. 2 и в табл. 2.2, коэффициент gb следует определять линейной интерполяцией.

При одновременном действии на болтовое соединение силы и момента, действующих в одной плоскости и вызывающих сдвиг соединяемых элементов, определяют равнодействующее усилие в наиболее нагруженном болте (рис. 10.39), которое не должно превышать меньшего из значений Nbs или Nbp.

Рис. 10.39. Усилия в болтах при одновременном действии N и M

При одновременном действии на болтовое соединение усилий, вызывающих срез и растяжение болтов, наиболее напряженный болт наряду с проверкой на растяжение проверяется по формуле

где Ns и Nt – усилия, действующие на болт, срезывающее и растягивающее соответственно;

Nbs и Nbt – расчетные усилия (с заменой в формулах Abn на Аb).

Болты, работающие одновременно на срез и растяжение, проверяются отдельно на срез и растяжение.

Болты, работающие на срез от одновременного действия продольной силы и момента, проверяются на равнодействующее усилие.

В соединениях внахлестку и посредством односторонних накладок возникает не учитываемый расчетом дополнительный изгибающий момент, поэтому количество болтов в соединении увеличивается на 10% сверх расчетного. То же относится к соединениям, где передача усилия осуществляется через прокладки.

При креплении выступающих полок уголков или швеллеров с помощью коротышей количество болтов, прикрепляющих одну из полок коротыша, должно быть увеличено против расчета на 50%.

Пример 10.11. Рассчитать и законструировать болтовое соединение двух центрально-растянутых листов сечением b×t = 300×20 мм посредством двусторонних накладок. Расчетное усилие N = 1000 кН (рис. 10.40). Материал листов и накладок – сталь С255 с расчетным сопротивлением Ry = 240 МПа и нормативным сопротивлением Run = 370 МПа. Болты класса прочности 5.6.

Рис. 10.40. Соединение на болтах нормальной точности

Назначаем толщину каждой накладки tн = 12 мм (из условия равнопрочности со стыкуемыми листами принимается не менее половины толщины листов t).

Число срезов ns = 2.

Наименьшая толщина элементов, сминаемых в одном направлении, Σtmin = t = 20 мм.

Принимаем болты с наружным диаметром d = 20 мм и отверстия под них dо = 23 мм. Площадь болта А = 3,14 см2.

Определяем расчетные сопротивления болтов:

– срезу Rbs = 190 МПа = 19 кН/см2 (см.табл. 10.24);

– смятию элементов из стали класса С255 Rbp = 450 МПа = 45 кН/см2 (см. табл. 10.25).

Коэффициент условий работы соединения γb = 0,9 (см. табл. 10.27).

Требуемое количество болтов:

– из условия среза

n ≥ N / (Rbs γb А ns) = 1000 / (16 · 0.9 · 3,14 · 2) = 11,06;

– из условия смятия

n ≥ N / (Rbp γb d Σtmin) = 1000 / (45 · 0.9 · 2 · 2) = 6,17.

Принимаем количество болтов из условия среза n = 12.

Располагаем болты в рядовом порядке. Минимальное расстояние между болтами в любом направлении

a = 2,5dо = 2,5 · 23 = 57,5 мм.

Принимаем a = 70 мм (k = 4 – по ширине листа).

Минимальные расстояния от центра болта до края элемента:

– вдоль усилия c ≥ 2 do = 2 · 23 = 46 мм, принимаем c = 50 мм;

– поперек усилия c1 ≥ 1,5do = 1,5 · 23 = 34,5 мм.

Принимаем c1 = (b – 3a) / 2 = (300 – 3 · 70) / 2 = 45 мм.

Проверяем прочность листа по ослабленному отверстиями сечению, для чего определяем площадь сечения листа нетто:

An = (b – k do) t = (30 – 4 · 2,3) · 2 = 41,6 см2.

Проверка прочности по нормальным напряжениям:

σ = N / A = 1000 / 41,6 = 24,04 кН/см2 = 240,4 МПа ≈ Ry γc = 240 МПа.

Определяем длину накладки:

lн = 2 (2a + 2c +Δ) = 2 (2 · 70 + 2 · 50 + 10) = 490 мм.

students-library.com

СНиП II-23-81 => Таблица 58. Расчетные сопротивления срезу и растяжению болтов. Таблица 59. Расчетные сопротивления смятию элементов,...

16. Дополнительные требования по проектированию конструкций антенных сооружений (АС) связи высотой до 500 м

Таблица 46

Таблица 47

17. Дополнительные требования по проектированию гидротехнических сооружений речных

Таблица 48

18. Дополнительные требования по проектированию балок с гибкой стенкой

19. Дополнительные требования по проектированию балок с перфорированной стенкой

Таблица 49

20. Дополнительные требования по проектированию конструкций зданий и сооружений при реконструкции

Таблица 49, а

Таблица 49, а1

Материалы для стальных конструкций и их расчетные сопротивления

Таблица 50*

Стали для стальных конструкций зданий и сооружений

Таблица 51*

Нормативные и расчетные сопротивления при растяжении, сжатии и изгибе листового, широкополосного универсального и фасонного проката по ГОСТ 27772-88 для стальных конструкций зданий и сооружений

Таблица 51, а.

Нормативные и расчетные сопротивления при растяжении, сжатии и изгибе труб для стальных конструкций зданий и сооружений.

Таблица 51, б

Марки стали, заменяемые сталями по ГОСТ 27772-88

Таблица 52*

Расчетные сопротивления проката смятию торцевой поверхности, местному смятию в цилиндрических шарнирах, диаметральному сжатию катков

Таблица 53

Расчетные сопротивления отливок из углеродистой стали

Таблица 54

Расчетные сопротивления отливок из серого чугуна

Материалы для соединений стальных конструкций и их расчетные сопротивления

Таблица 55*

Материалы для сварки, соответствующие стали

Таблица 56

Нормативные и расчетные сопротивления металла швов сварных соединений с угловыми швами

Таблица 57*

Требования к болтам при различных условиях их применения

Таблица 58*

Расчетные сопротивления срезу и растяжению болтов

Таблица 59*

Расчетные сопротивления смятию элементов, соединяемых болтами.

Таблица 60*

Расчетные сопротивления растяжению фундаментных болтов.

Таблица 61*

Механические свойства высокопрочных болтов по ГОСТ 22356-77*

Таблица 62*

Площади сечения болтов согласно СТ СЭВ 180-75, СТ СЭВ 181-75 и СТ СЭВ 182-75

Физические характеристики материалов

Таблица 63

Физические характеристики материалов для стальных конструкций

Таблица 64

Физические характеристики проводов и проволоки

Коэффициенты условий работы для растянутого одиночного уголка, прикрепляемого одной полкой болтами

Таблица 65

Коэффициентыa1 и a2

Коэффициенты для расчета на прочность элементов стальных конструкций с учетом развития пластических деформаций

Таблица 66

Коэффициенты для расчета на устойчивость центрально-, внецентренно-сжатых и сжато-изгибаемых элементов

Определение коэффициентов расчетной длины колонн

Одноступенчатые колонны

Таблица 67

Коэффициенты расчетной длины m1 для одноступенчатых колонн с верхним свободным концом

Таблица 68

Коэффициенты расчетной длины m1 для одноступенчатых колонн с верхним концом, закрепленным только от поворота

Таблица 69

Коэффициенты расчетной длины m12 и m11 для одноступенчатых колонн с неподвижным шарнирно-опертым верхним концом

Таблица 70

Коэффициенты расчетной длины m12 и m11 для одноступенчатых колонн с неподвижным верхним концом, закрепленных от поворота

Двухступенчатые колонны

Таблица 71

Таблица 71, а

Таблица 72

Таблица 73

Коэффициенты влияния формы сечения h

Таблица 74

Таблица 75

Таблица 76

Приведенные относительные эксцентриситеты mef для стержней с шарнирно-опертыми концами

Коэффициенты cmax для двутавровых и тавровых сечений

Коэффициенты jb для расчета балок на устойчивость

для сварных двутавров:

для двутавровых балок с поясными соединениями на высокопрочных болтах:

Таблица 77

Таблица 78*

Таблица 79

Таблица 80

Таблица 81

Таблица 82

Моменты инерции при кручении Jt прокатных двутавров по ГОСТ 8239-72*

Таблицы для расчета элементов на выносливость и с учетом хрупкого разрушения

Таблица 83*

Группы элементов и соединений при расчете на выносливость

Таблица 84

Определение свойств металла

Таблица 85

Число проверяемых элементов, проб и образцов

Основные буквенные обозначения величин

Содержание

firenotes.ru

Расчетные сопротивления срезу и растяжению болтов

#G0Напряженное	Условное	Расчетное сопротивление, МПа (кгс/кв.см), болтов классов
состояние	обозначение	4.6	4.8	5.6	5.8	6.6	8.8	10.9
Срез		150 (1500)	160 (1600)	190 (1900)	200 (2000)	230 (2300)	320 (3200)	400 (4000)
Растяжение		170 (1700)	160 (1600)	210 (2100)	200 (2000)	250 (2500)	400 (4000)	500 (5000)
Примечание. В таблице указаны значения расчетных сопротивлений для одноболтовых соединений, вычисленные по формулам разд. 3 настоящих норм с округлением до 5 МПа (50 кгс/кв.см).

Таблица 59*

Расчетные сопротивления смятию элементов, соединяемых болтами

#G0Временное сопротивление стали соединяемых	Расчетные сопротивления, МПа (кгс/кв.см), смятию элементов, соединяемых болтами
элементов, МПа (кгс/кв.мм)	класса точности А	классов точности В и С, высокопрочных без регулируемого натяжения
360 (37) 365 (37) 370 (38) 380 (39) 390 (40) 400 (41) 430 (44) 440 (45) 450 (46) 460 (47) 470 (48) 480 (49) 490 (50) 500 (51) 510 (52) 520 (53) 530 (54) 540 (55) 570 (58) 590 (60)	475 (4800) 485 (4900) 495 (5100) 515 (5300) 535 (5500) 560 (5750) 625 (6400) 650 (6650) 675 (6900) 695 (7150) 720 (7350) 745 (7600) 770 (7850) 795 (8150) 825 (8400) 850 (8650) 875 (8950) 905 (9200) 990 (10 050) 1045 (10 600)	430 (4350) 440 (4450) 450 (4600) 465 (4800) 485 (5000) 505 (5200) 565 (5800) 585 (6000) 605 (6200) 625 (6400) 645 (6600) 670 (6850) 690 (7050) 710 (7250) 735 (7500) 760 (7750) 780 (7950) 805 (8200) 880 (8950) 930 (9450)
Примечание. Значения расчетных сопротивлений получены по формулам разд. 3 настоящих норм с округлением до 5 МПа (50 кгс/кв.см).

Таблица 60*

Расчетные сопротивления растяжению фундаментных болтов

#G0

Расчетные сопротивления, МПа (кгс/кв.см),

болтов из стали марок

Диаметр болтов, мм

ВСт3кп2

по ГОСТ 380-71**

(с 1990 г. ГОСТ 535-88)

09Г2С

по

ГОСТ 19281-73*

10Г2С1

по

ГОСТ 19281-73*

12, 16, 20

24, 30

36, 42, 48, 56

64, 72, 80

90, 100

110, 125, 140

185 (1900)

235 (2400)

230 (2350)

225 (2300)

220 (2250)

215 (2200)

240 (2450)

235 (2400)

225 (2300)

215 (2200)

Примечание. Значения расчетных сопротивлений получены по формулам разд. 3 настоящих норм с округлением до 5 МПа (50 кгс/кв.см).

Таблица 61*

Соседние файлы в предмете [НЕСОРТИРОВАННОЕ]

studfiles.net

Расчетные сопротивления растяжению фундаментных болтов Rba

Диаметр болтов, мм	Расчетные сопротивления, МПа, болтов из стали марок
ВСт3кп2 по ГОСТ 380–71** (с 1990г. ГОСТ 535-88)	09Г2С по ГОСТ 19281–73*	10Г2С1 по ГОСТ 19281–73*
12, 16, 20	185	235	240
24, 30	185	230	235
36, 42, 48, 56	185	225	225
64, 72, 80	185	220	215
90,100	185	215	215
110, 125, 140	185	215	–

Таблица 8.6

Предельные усилия на растяжение одного фундаментного болта Fnр

Сталь и Fnр	dб, мм
16	20	24	30	36	42	48	56	64	72
Abn,см2
1,57	2,45	3,52	5,60	8,16	11,20	14,72	20,2	26,4	33,70
ВСт3кп2	Fnр, кН	29,0	45,3	65,1	103,6	160,0	207,2	272,3	373,7	488,4	623,5
09Г2C	Fпр,кН	36,9	57,6	81,0	128,8	183,6	252,0	331,2	454,5	580,8	741,4

Общая несущая способность двух болтов

[N] = 2 · 272,3 = 544,6 кН > Fa2 = 468 кН.

Анкерные пластины опираются на траверсы и работают как балки на двух опорах, нагруженные усилием в анкерных болтов (рис. 8.10).

Рассчитываем анкерную пластину в базе подкрановой ветви.

Усилие, приходящееся на один болт:

F′a1 =Fa1/n= 1639,2 / 4 = 409,8 кН.

Изгибающий момент

Ma1 = F′a1(a1/2 – f) = 409,8 · (20 / 2 – 5) = 2049 кН·см,

где f= 35 – 80 мм – привязка анкерных болтов.

а) б)

Рис. 8.10.К расчету анкерных пластин:

а– для базы подкрановой ветви;б– для базы наружной ветви

Диаметр отверстия под анкерный болт dо=dб+ 8 = 64 + 8 = 72 мм.

Анкерная пластина изготавливается из листовой стали.

Ширина пластины составляет:

bа1 = 4 · 72 = 288 мм.

Принимаем bа1= 300 мм.

Расчетная ширина анкерной пластины с учетом ослабления отверстием под болт

bnа1=bа1–dо= 300 – 72 = 228 мм.

Определяем требуемый момент сопротивления нетто анкерной пластины:

Wna1 =Ma1/(Ryγс) = 2049 / (23 · 1) = 89,1 см3.

Толщина пластины

Толщина листов более 40 мм не рекомендуется.

Принимаем ta1= 40 мм и определяем ширину анкерной пластины:

bnа1 = 6Wna1/ta12= 6 · 89,1 / 42= 33,4 см.

Выполняем анкерную пластину из листа сечением 340×40 мм.

Рассчитываем анкерную пластину в базе наружной ветви.

Усилие, приходящееся на один болт:

F′a2=Fa2/n = 488,4 / 2 = 244,2 кН.

Изгибающий момент

Ma2=F′a2a2/4 = 244,2 · 30 / 4 = 1831,5 кН·см.

Диаметр отверстия под анкерный болт dо=dб+ 8 = 48 + 8 = 56 мм.

Ширина пластины

bа2 = 4 · 56 = 224 мм.

Принимаем bа2= 240 мм. Расчетная ширина анкерной пластины

bnа2=bа2–dо= 240 – 56 = 184 мм.

Определяем требуемый момент сопротивления нетто анкерной пластины:

Wna2 =Ma2/(Ryγс) = 1831,5 / (23 · 1) = 79,63 см3.

Толщина пластины

Принимаем ta2= 40 мм и определяем ширину анкерной пластины:

bnа2 = 6Wna2/ta22= 6 · 79,63 / 42 = 29,86 см.

Выполняем анкерную пластину из листа сечением 300×40 мм.

Рис. 8.11. Крепление связевых колон на фундаменте

В том случае, когда отрыв базы колонны от фундамента невозможен или отрывающее усилие невелико, анкерные болты ставятся в зависимости от мощности колонны конструктивно (2 болта dб = 20 – 30 мм), толщина анкерной пластины принимается минимальнойtа = 20 мм.

Подкрановые связи между колоннами передают на фундамент горизонтальные силы от продольного торможения мостовых кранов и ветровой нагрузки на торец здания. Опорные плиты баз, к которым крепятся эти свя-зи, привариваются к специальным швеллерам, заделанным в фундамент (рис. 8.11).

При проектировании базы для безвыверочного монтажа толщина опорной плиты должна быть на 2 – 3 мм больше полученной по расчету (для выполнения фрезеровки).

Базы колонн после установки в проектное положение обетонируются.

studfiles.net