Модуль начального растяжения провода

4. Составить для проводов монтажную таблицу и построить монтажные графики, соответствующие характерным длинам промежуточных пролетов линии.

Доля реализации вытяжки за время монтажа от полной вытяжки:

То есть приблизительно 30,6% от полной вытяжки реализуется при монтаже.

Для стали, используемой в проводах воздушных линий, модуль характеристики начального растяжения равен модулю предельной характеристики:

Модуль характеристики начального растяжения:

Модуль предельной характеристики:

Модуль монтажной характеристики:

Воспользуемся оценочной формулой для определения приведенного пролета:

Так как , то для приведенного пролета определяющим по прочности провода является нормативное сочетание климатических условий при наибольшей нагрузке.

Исходные условия:

Искомые условия – монтажные:

Монтажные таблицы и графики строятся для всего диапазона рабочих температур провода с шагом.

Уравнение состояния провода для расчета монтажных напряжений с учетом вытяжки провода:

Уравнение состояния провода через коэффициенты:

Расчет ведется по итерационному методу Ньютона:

Расчет выполняется до заданной точности .

Для расчета начального приближения монтажного напряжения используются следующие формулы:

При :

Результаты расчета монтажных напряжений для остальных монтажных температур сведены в таблицу 4.1.

Таблица 4.1.


-35	-65,49	249666,91	45,629	47,128	47,092
-30	-71,86	249666,91	44,538	46,058	46,021
-25	-78,23	249666,91	43,522	45,047	45,010
-20	-84,6	249666,91	42,572	44,090	44,053
-15	-90,97	249666,91	41,682	43,182	43,146
-10	-97,34	249666,91	40,846	42,321	42,286
-5	-103,71	249666,91	40,058	41,504	41,469
0	-110,08	249666,91	39,313	40,726	40,693
5	-116,45	249666,91	38,609	39,985	39,954
10	-122,82	249666,91	37,942	39,279	39,249
15	-129,19	249666,91	37,307	38,605	38,577
20	-135,56	249666,91	36,704	37,961	37,935
25	-141,93	249666,91	36,129	37,346	37,321
30	-148,3	249666,91	35,580	36,757	36,733
35	-154,67	249666,91	35,055	36,192	36,170
40	-161,04	249666,91	34,553	35,651	35,630
45	-167,41	249666,91	34,072	35,131	35,111

Необходимо выполнить расчет зависимостей монтажных стрел провеса от монтажной температуры. В качестве характерных пролетов рассматриваются приведенный, габаритный и максимально возможной длины.

Монтажная стрела провеса в приведенном пролете:

Монтажная стрела провеса в габаритном пролете:

Монтажная стрела провеса в максимальном пролете:

При :

Результаты расчета монтажных стрел провеса для остальных значений монтажной температуры сведены в монтажную таблицу 4.2.

Таблица 4.2.

	Монтажные стрелы провеса (м) при
= 279,44	= 310,49	= 388,1125
-35	7,05	8,70	13,59	47,092
-30	7,21	8,91	13,91	46,021
-25	7,37	9,11	14,22	45,010
-20	7,53	9,30	14,53	44,053
-15	7,69	9,50	14,84	43,146
-10	7,85	9,69	15,14	42,286
-5	8,00	9,88	15,44	41,469
0	8,16	10,07	15,73	40,693
5	8,31	10,26	16,02	39,954
10	8,46	10,44	16,31	39,249
15	8,60	10,62	16,59	38,577
20	8,75	10,80	16,88	37,935
25	8,89	10,98	17,15	37,321
30	9,03	11,16	17,43	36,733
35	9,18	11,33	17,70	36,170
40	9,31	11,50	17,97	35,630
45	9,45	11,67	18,23	35,111

Монтажные графики представлены на рис.4.

Рис.4. Монтажные графики.

Определить углы защиты проводов на промежуточной опоре и выполнить расчет натяжения грозозащитного троса по условию защиты линии от грозовых перенапряжений; проверить механическую прочность троса.

Так как номинальное напряжение ВЛ 220 кВ, крепление грозозащитного троса, согласно ПУЭ, осуществляется с помощью изоляторов, шунтированных искровыми промежутками не менее 40 мм. Изолированное крепление троса следует выполнять с помощью подвесных изоляторов.

В рассматриваемой задаче крепление троса осуществляется с помощью одного стеклянного изолятора, высотой 44 см.

Рис.5.1. Промежуточная двухцепная свободностоящая стальная опора П220-2

5.1. Углы защиты проводов на промежуточной опоре и их соответствие требованиям ПУЭ по защите ВЛ от грозовых перенапряжений.

В ПУЭ установлено, что для одностоечных стальных опор с одним грозозащитным тросом углы защиты проводов должны быть не больше 30°.

Рассчитаем углы защиты проводов на промежуточной опоре. Для проводов, подвешенных на верхней траверсе:

Для проводов, подвешенных на средней траверсе:

Углы защиты проводов на промежуточной опоре удовлетворяют требованиям ПУЭ по грозозащите ВЛ.

5.2. Рассчитаем напряжение в тросе, необходимое для устранения прорывов грозовых разрядов к проводам ВЛ и возможных перекрытий с троса на провода ВЛ при разрядах молнии в трос в середине пролета.

5.2.1. Определим стрелу провеса провода для приведенного пролета при климатических условиях, соответствующих грозовым перенапряжениям, т.е. при температуре

ветровом давлении

Так как

Рассчитываем горизонтальную удельную нагрузку от давления ветра на провод, свободный от гололеда:

Тогда наибольшая удельная нагрузка на провод при условиях грозовых перенапряжений:

Угол отклонения кривой провисания провода от вертикальной плоскости:

Составляем уравнение состояния провода в комбинированной форме записи для приведенного пролета и решаем его относительно стрелы провеса провода при условиях грозовых перенапряжений.

Так как определяющим по прочности провода является нормативное сочетание климатических условий при наибольшей нагрузке.

Исходные условия m при наибольшей нагрузке:

Искомые условия n при грозовых перенапряжениях:

;

Уравнение состояния провода в традиционной форме записи:

Уравнение состояния провода в традиционной форме через коэффициенты:

Уравнение состояния провода в комбинированной форме записи:

Уравнение состояния провода в комбинированной форме через коэффициенты:

Расчет ведется по итерационной формуле метода Ньютона, полученной для уравнение состояния провода в комбинированной форме записи:

Расчет выполняется до заданной точности .

В качестве начального приближения принимается значение допустимой стрелы провеса провода:

5.2.2. Определяется напряжение в проводе при условии грозовых перенапряжений.

5.2.3. Так как расстановка опор по продольному профилю трассы не производилась, примем, что внутри анкерованного участка максимальная длина пролета может достигать значения:

Определим стрелу провеса провода в пролете максимальной длины при грозовых перенапряжениях.

Определим вертикальную проекцию стрелы провеса провода в пролете максимальной длины:

5.2.4. Определяется наибольшая вертикальная проекция стрелы провеса троса, при которой обеспечивается нормируемое ПУЭ расстояние по вертикали между тросом и проводом в середине пролета максимальной длины.

Так как , то:

Наибольшая вертикальная проекция стрелы провеса троса:

расстояние по вертикали между тросом и проводом в середине пролета максимальной длины меньше, чем на опоре. Следовательно, примем

В этом случае расстояние по вертикали между тросом и проводом в середине пролета такое же как на опоре, соответственно и углы защиты в середине пролета такие же как на опоре.

5.2.5. Рассчитывается напряжение в тросе, при котором обеспечивается наибольшая вертикальная проекция стрелы провеса троса, вычисленная с учетом требований ПУЭ.

Определяется горизонтальная удельная нагрузка от давления ветра при грозовых перенапряжениях на трос свободный от гололеда:

Вычисляется суммарная наибольшая нагрузка на трос при условии грозовых перенапряжений:

Определяется угол отклонения кривой провисания троса от вертикальной плоскости:

Т.к. трос имеет изолированную подвеску, т.е. существует возможность смещения точек его крепления на промежуточной опоре, то значение напряжения следует вычислять для приведенного пролета.

Вертикальная проекция стрелы провеса троса при грозовых перенапряжениях для приведенного пролета:

Вычисляем стрелу провеса троса в приведенном пролете при условиях грозовых перенапряжений:

Тогда

Полученное таким образом значение напряжения в тросе является минимально возможным по условию защиты проводов от грозовых перенапряжений в середине пролета.

5.3. Выполняется проверка троса на механическую прочность.

Для этого рассчитываются значения напряжения в тросе при среднеэксплуатационных условиях по вырожденным уравнениям состояния.

При :

а) исходные условия соответствуют :

б) исходные условия соответствуют :

При :

а) исходные условия соответствуют :

б) исходные условия соответствуют :

Таким образом, для монометаллического грозозащитного стального троса необходимо и достаточно определить только .

Для наглядности, чтобы построить зависимости среднеэксплуатационного напряжения в тросе от длины пролета, рассчитаем значение второго критического пролета для троса.

Зависимости среднеэксплуатационного напряжения в тросе от длины пролета представлены на рис. 5.3.

Рис.5.3. Зависимости среднеэксплуатационного напряжения в тросе от длины пролета.

Так как , то определяющим по прочности троса является нормативное сочетание климатических условий при. Таким образом, для проверки механической прочности троса нужно вычислить напряжение в тросе при наибольшей нагрузке и сравнить его с допустимым

Исходные условия:

Искомые условия при наибольшей нагрузке:

Уравнение состояния троса:

Уравнение состояния троса через коэффициенты:

Расчет ведется по итерационной формуле метода Ньютона:

Расчет выполняется до заданной точности .

Так как , то начальное приближение напряжения рассчитывается как:

Точность достигнута. , следовательно, трос марки ТК-11 удовлетворяет как требованиям по условиям грозозащиты ВЛ, так и требованиям по механической прочности.

studfiles.net

Теория расчетов при проектировании подвесных ВОЛС

К программе «Расчет самонесущего оптического кабеля «Инкаб»

1. Расчет характеристик самонесущего оптического кабеля. 1.1. Начальный модуль упругости.

При растяжении кабеля необходимо учитывать модуль упругости кабеля, Eкаб. Оптический кабель состоит из различных материалов, при этом определяющее значение на модуль упругости целого кабеля оказывают центральный силовой элемент и упрочняющие нити Для расчета модуля упругости кабеля, необходимо воспользоваться следующей формулой:

где Ei и Si– модуль и площадь i-го несущего элемента кабеля. Понятно, что модуль упругости кабеля также зависит от числа и вида силовых элементов и определяется изготовителем кабеля.

Для самонесущего оптического кабеля 1.2. Сечение кабеля.

Расчет производится по следующей формуле:

где Dкаб – внешний диаметр кабеля. Необходимо учесть, что модули упругости приведены к сечению всего кабеля в целом. Соответственно приводится и расчет площади всего кабеля. В этом случае расчет площади твердых элементов кабеля не нужен.

1.3. Расчет максимально допустимой растягивающей нагрузки.

При расчете рассматриваются оптические кабели со свободной укладкой волокна в оптических модулях скрученных вокруг центрального силового элемента (ЦСЭ) (типов ДПТа, ДПТс, ДОТа, ДОТс производства ООО «Инкаб»). Максимально допустимая растягивающая нагрузка пропорционально предельно допустимому удлинению самого кабеля и оптического волокна. Удлинение кабеля приводит к тому, что волокна, расположенные в центре модуля, начинают смещаться к внутренней поверхности модуля у ЦСЭ (рис. 1).

Рис. 1. Расположение волокон в оптическом модуле.

При этом еще не происходит удлинения волокна. При дальнейшем удлинении волокно распрямляется за счет избыточной длины в модуле. После распрямления начинает удлиняться само волокно, при этом оно не должно превысить некоторого допустимого значения. Поэтому допустимое удлинение кабеля вычисляется по следующей формуле:

где, εдоп – максимально допустимое удлинение кабеля; εк – допустимое удлинение кабеля, при котором волокно не подвергается механическому напряжению; εизб – избыточная длина волокна в модуле; εов – максимально допустимое удлинение оптического волокна. Избыточная длина волокна в модуле закладывается при его изготовлении и задается изготовителем ОК. Максимально допустимое удлинение оптического волокна определяется исходя зависимости срока службы оптического волокна от приложенной растягивающей нагрузки. При определенном сроке службы кабеля в 25 лет, допускается удлинение волокна на величину до 0,25% без ухудшения его свойств в течение всего времени. Следует понимать, что максимально допустимая растягивающая нагрузка действует на кабель максимум несколько суток раз в 10-15 лет [3], что также гарантирует сохранение свойств волокна в течение всего срока службы. Допустимое удлинение кабеля, при котором волокно не подвергается механическому напряжению, зависит от конструкции, определяемой конкретным изготовителем, и рассчитывается по следующей формуле:

где, R – радиус скрутки; S – шаг скрутки; ΔR – зазор между оптическим волокном и внутренней стенкой модуля. Путем увеличения радиуса скрутки и зазора (внутреннего пространства модуля), а также уменьшения шага скрутки можно получить большее допустимое удлинение кабеля без механического напряжения волокна. При этом шаг скрутки не должен быть меньше определенной величины, определяемой минимальным радиусом кривизны волокна за счет спиральной скрутки модулей. Таким образом, зная начальный модуль упругости кабеля, его сечение и допустимое удлинение, можно определить максимально допустимую растягивающую нагрузку на кабель (МДРН):

Именно эта расчетная величина, указывается изготовителем в характеристиках кабеля. Соответственно, при расчете нагрузок, действующих на кабель при заданных условиях эксплуатации необходимо, чтобы они не превышали МДРН кабеля.

1.4. Прочие допустимые нагрузки.

Допустимая монтажная нагрузка (ДМН) – нагрузка, которая допустима при монтаже кабеля и его прокатке через ролики. Максимально допустимая монтажная нагрузка (МДМН) – нагрузка, которая допустима при выставлении монтажных стрел провеса. Разрывная нагрузка – нагрузка, при которой происходит разрыв кабеля. Значения данных нагрузок зависят от механических свойств кабеля, как совокупности конструкции и материалов (в первую очередь количества силовых элементов), а, следовательно, пропорциональны значению МДРН.

1.5. Масса кабеля.

Рассчитывается как масса отдельных материалов из которых состоит кабель.

где

— массы центрального силового элемента, оптических волокон, ПБТ, корделей, гидрофобов внутримодульного и межмодульного, промежуточной оболочки, силовых нитей и наружной оболочки соответственно.

1.6. Наружный диаметр кабеля.

Рассчитывается следующим образом:

Где Dскр – диаметр по скрутке, который складывается из диаметра центрального силового элемента и диаметров оптических модулей;hпр.об. – толщина промежуточной оболочки (при ее наличии); hнить – толщина слоя силовых нитей; hоб. – толщина наружной оболочки.

1.7. Конечный модуль упругости.

Первоначальное удлинение оптического кабеля при увеличении прикладываемой нагрузке происходит по начальному модулю упругости. Однако после снятия максимальной нагрузки, в кабеле остается остаточное удлинение (см. рис)

Далее растяжение-сжатие происходит по прямой 2 на рисунке, соответственно расчет нужно проводить по конечному модулю упругости, определяемому как тангенс угла между получившейся прямой 2 и осью удлинения. Для определения конечного модулей упругости необходимо провести тест на растяжение-сжатие. К кабелю прикладывается растягивающая нагрузка, возрастающая до МДРН. Параллельно фиксируется удлинение кабеля. Далее растягивающая нагрузка снимается и фиксируется остаточное удлинение. Точка на графике, соответствующая этому растяжению, соединяется с точкой, соответствующей МДРН и максимально допустимому удлинению кабеля. Тангенс угла между получившейся прямой 2 и осью удлинения будет равен конечному модулю упругости:

где доп. — остаточное удлинение кабеля.

1.8. Модуль упругости после вытяжки.

При расчетах необходимо учитывать вытяжку кабеля при среднеэксплуатационной нагрузке. Вытяжка кабелей имеет место для всех типов кабелей, в независимости от материала армирующих элементов. Величина вытяжки определяется как свойствами кабеля, так и величиной растягивающей нагрузки. При проектировании подвески кабеля необходимо рассчитывать стрелы провеса и тяжения кабеля с учетом его вытяжки при среднеэксплуатационной нагрузке, которая не всегда бывает определяющей в эксплуатации, а также и в режиме после воздействия максимальной внешней нагрузки, воздействие которой, может приводить к большей остаточной деформации кабелей. Условия, при которых удлинение кабеля будет наибольшим при его эксплуатации, определяются условиями подвески (длина пролета, стрела провеса, внешние климатические нагрузки) и физико-механическими параметрами кабеля. Для определения модуля упругости после вытяжки проводят тест на вытяжку в соответствии с IEEE 1222. К кабелю прикладывается растягивающая нагрузка, равная 50% МДРН. При этом температура должна оставаться постоянной. Регистрируются удлинения кабеля через 1, 10, 100 и 1000ч.

Получившийся график зависимости вытяжки от времени описывается функцией:

где – удлинение кабеля; t – время, ч; A,B – коэффициенты, вычисляемые из эксперимента. Коэффициент А определяется как вытяжка, зафиксированная через 1 час после начала эксперимента. Коэффициент В определяется путём подстановки в уравнения текущего значения вытяжки, времени и известного значения коэффициента А:

Зная коэффициенты А и В, можно вычислить величину вытяжки кабеля через 25 лет при значении нагрузки 50% от МДРН. Через соответствующую точку можно построить зависимость удлинения от нагрузки для СОК при учёте 25 летней вытяжки.

Тангенс угла между получившейся прямой и осью удлинения будет равен модулю упругости после вытяжки:

где вып. – удлинение СОК после 25 летней вытяжки.

1.9. Минимально допустимый радиус изгиба кабеля.

Определяется по следующей формуле:

1.10. Температурный коэффициент линейного расширения.

ТКЛР всех элементов в кабеле (кроме арамидных нитей) имеет положительное значение. ТКЛР арамидных нитей имеет отрицательное значение.

ТКЛР всего кабеля будет определяться исходя из условия равновесия всех элементов, входящих в кабель, по следующей формуле:

Где — ТКЛР каждого элемента кабеля.

1.11. Температуры эксплуатации и монтажа.

Температурный диапазон эксплуатации определяется исходя из требований, указанных в «Правилах применения оптических кабелей связи, пассивных оптических устройств и устройств для сварки оптических волокон», утвержденных Приказом Мининформсвязи России № 47 от 19.04.2006г. Минимально допустимая температура монтажа определяется исходя из проведенных испытаний на изгиб кабеля при отрицательных температурах и обеспечивается соответствующими применяемыми материалами и технологией производства.

1.12. Максимально допустимый потенциал электрического поля.

Трекингостойкий полиэтилен в оболочке допускает максимальное воздействие потенциала электрического поля в 24 кВ.

2. Расчет стрел провеса и нагрузок при различных климатических условиях. 2.1. Вес кабеля.

Вес кабеля в Н/м рассчитывается исходя из заданной массы кабеля кг/км по следующей формуле:

Где g – ускорение свободного падения, м/с2.

2.2. Растягивающая нагрузка, действующая на кабель.

Растягивающая нагрузка, H, действующая на кабель вычисляется следующим образом:

где W – линейный вес кабеля, Н/м; L – расстояние между опорами, м; S – стрела провеса, м – определяемая как максимальная величина, на которую провисает кабель от горизонтальной линии между точками подвеса кабеля.

Исходя из формулы, видно, что нагрузка на кабель увеличивается с увеличением веса кабеля и расстояния между опорами и уменьшается при увеличении стрелы провеса. Начальная нагрузка на кабель:

2.3. Перепад высот между опорами.

При разной высоте точек подвеса, кривая провисания кабеля будет несимметричной и низшая точка этой кривой будет находиться не посередине, а ближе к более низкой опоре. В данном случае, для расчета стрел провеса удобно пользоваться значениями эквивалентных пролетов.

Можно достроить левую ветвь кривой до точки, одинаковой по высоте с правой, и получить симметричную кривую. Расстояние L1называется малым эквивалентным пролетом, а расстояние L2 – большим эквивалентным пролетом. Расстояния L1 и L2 рассчитываются следующим образом:

Стрелы провеса S1 и S2:

Где h – перепад высот между точками подвеса кабеля, м. В случае подвеса кабеля на одном уровне L1=L2=L и S1=S2=S.

2.4. Длина подвешенного кабеля.

Очевидно, что длина подвешенного кабеля больше расстояния между опорами, за счет некоторого провиса кабеля и она, тем больше, чем больше стрела провиса. Длина подвешенного кабеля рассчитывается следующим образом:

2.5. Длина кабеля в ненагруженном состоянии:

Для дальнейших расчетов необходимо знать длину кабеля между опорами, как если бы он не находился под действием растягивающих нагрузок (H = 0). Данная величина называется длиной кабеля в ненагруженном состоянии, Lн0:

2.6. Длина кабеля в ненагруженном состоянии с учетом температуры:

Дальше необходимо определить длину кабеля в ненагруженном состоянии с учетом температуры кабеля, Lнк. Под действием температуры кабель может, как удлиняться, так и сжиматься и эта способность определяется температурным коэффициентом линейного расширения кабеля (ТКЛР, 1/°С).

где Т – температура кабеля в условиях эксплуатации; Тср – средняя температура эксплуатации.

2.7. Вес кабеля при воздействии максимального гололеда.

В некоторые периоды эксплуатации происходит обледенение оптического кабеля подвешенного между опорами. При этом величина обледенения зависит от географического местоположения подвешенного кабеля и определяется районами гололедности по классификации и картам гололедных районов РФ, согласно Правилам устройства электроустановок (ПУЭ) – 7 ред. Гололедная нагрузка действует на кабель вертикально вниз. Исходя из заданного района гололедности определяют толщину стенки льда на кабе-ле и рассчитывают вес кабеля в условиях обледенения:

Где ρл – объемная масса гололеда (обычно 0,9·10-3), кг/см3; С – толщина стенки гололеда, мм; d – диаметр кабеля, мм; Ki и Kd – коэффициенты учитывающий изменение толщины стенки гололеда по высоте и в зависимости от диаметра провода. Коэффициенты Kiи Kd учитывающие изменение толщины стенки гололеда

Высота расположения приведенного центра тяжести проводов, тросов и средних точек зон конструкций опор над поверхностью земли, м	Коэффициент Ki, учитывающий изменение толщины стенки гололеда по высоте над поверхностью земли	Диаметр провода (троса), мм	Коэффициент Kd, учитывающий изменение толщины стенки гололеда в зависимости от диаметра провода (троса)
25	1,0	10	1,0
30	1,4	20	0,9
50	1,6	30	0,8
70	1,8	50	0,7
100	2,0	70	0,6

Примечание. Для промежуточных высот и диаметров значения коэффициентов Ki и Kd определяются линейной интерполяцией. Нормативную толщину стенки гололеда плотностью 0,9 г/см3 следует принимать по табл. в соответствии с картой районирования территории России по толщине стенки гололеда или по региональным картам районирования.

Карта районирования территории РФ по толщине стенки гололеда. Нормативная толщина стенки гололеда bэ для высоты 10 м над поверхностью земли.

Район по гололеду	Нормативная толщина стенки гололеда bэ, мм
I	10
II	15
III	20
IV	25
V	30
VI	35
VII	40
Особый	Выше 40

2.8. Ветровая нагрузка на кабель при гололеде.

Также необходимо учитывать, что в процессе эксплуатации на подвешенный оптический кабель действуют ветровые нагрузки и следует рассчитать максимальную нагрузку под воздействием ветра. Для этого, исходя из географического места подвеса кабеля, по классификации и картам районов РФ по максимальной ветровому давлению (или скорости ветра), выбирают необходимое значение.

Ветровая нагрузка действует на кабель в горизонтальном направлении, перпендикулярном его оси.

Ветровая нагрузка (Н/м) рассчитывается следующим образом:

где aw — коэффициент, учитывающий неравномерность ветрового давления по пролету ВЛ, принимаемый равным:

Ветровое давление, Па	До 200	240	280	300	320	360	400	500	580 и более
Коэффициент aw	1	0,94	0,88	0,85	0,83	0,80	0,76	0,71	0,70

Промежуточные значения aw определяются линейной интерполяцией; Kl — коэффициент, учитывающий влияние длины пролета на ветровую нагрузку, равный 1,2 при длине пролета до 50 м, 1,1 — при 100 м, 1,05 — при 150 м, 1,0 — при 250 м и более (промежуточные значения Klопределяются интерполяцией); Kw — коэффициент, учитывающий изменение ветрового давления по высоте в зависимости от типа местности, определяемый по табл: Изменение коэффициента Kw по высоте в зависимости от типа местности

Высота расположения приведенного	Коэффициент Kw для типов местности
центра тяжести проводов, тросов и средних точек зон конструкций опор ВЛ над поверхностью земли, м	А	В	С
До 15	1,00	0,65	0,40
20	1,25	0,85	0,55
40	1,50	1,10	0,80
60	1,70	1,30	1,00
80	1,85	1,45	1,15
100	2,00	1,60	1,25
150	2,25	1,90	1,55
200	2,45	2,10	1,80
250	2,65	2,30	2,00
300	2,75	2,50	2,20
350 и выше	2,75	2,75	2,35

По условиям воздействия ветра на ВЛ различают три типа местности: А — открытые побережья морей, озер, водохранилищ, пустыни, степи, лесостепи, тундра; В — городские территории, лесные массивы и другие местности, равномерно покрытые препятствиями высотой не менее 2/3 высоты опор; С — городские районы с застройкой зданиями высотой более 25 м, просеки в лесных массивах с высотой деревьев более высоты опор, орографически защищенные извилистые и узкие склоновые долины и ущелья. Cx —коэффициент лобового сопротивления, принимаемый равным: 1,1 — для кабелей, свободных от гололеда, диаметром 20 мм и более; 1,2 — для всех кабелей, покрытых гололедом, и для всех проводов и тросов, свободных от гололеда, диаметром менее 20 мм; W —нормативное ветровое давление, Па, в рассматриваемом режиме: — в режиме максимального ветра: W = W0 — определяется по табл. в зависимости от ветрового района: Нормативное ветровое давление W0 навысоте 10 м над поверхностью земли

Район по ветру	Нормативное ветровое давление W0, Па (скорость ветра v0, м/с)
I	400 (25)
II	500 (29)
III	650 (32)
IV	800 (36)
V	1 000 (40)
VI	1 250 (45)
VII	1 500 (49)
Особый	Выше 1 500 (выше 49)

— в режиме максимального гололеда: W = Wг – определяется, следующим образом: Нормативное ветровое давление при гололеде Wг с повторяемостью 1 раз в 25 лет определяется по скорости ветра при гололеде vг. Скорость ветра vг принимается по региональному районированию ветровых нагрузок при гололеде или определяется по данным наблюдений согласно методическим указаниям по расчету климатических нагрузок. При отсутствии региональных карт и данных наблюдений Wг = 0,25 W0. Если в исходных данных известна скорость ветра v0, то ветровое давление (Па) определяется следующим образом:

2.9. Максимальная нагрузка, действующая на кабель.

Совместное действие вертикальной гололедной нагрузки и горизонтальной ветровой определяется как максимальная нагрузка по следующей формуле:

2.10. Расчет максимальной стрела провиса.

2.10.1. Определив максимальную нагрузку, можно узнать длину кабеля в нагруженном состоянии (из п. 2.5. и п. 2.2.):

2.10.2. Эта же величина равна:

2.10.3. Из п.п. 2.2. и 2.4.

2.10.4. Подставив выражения из 2.10.3. в 2.10.2. получим:

2.10.5. Из п.2.4 находим:

Тогда:

2.10.6. Подставим выражение из п.2.10.5. в выражение из п.2.10.4.:

2.10.7. Приравняем выражения из 2.10.1. и 2.10.6.:

После преобразования, получим кубическое уравнение следующего вида:

2.10.8. Т. е.:

где:

2.10.9. Решив кубическое уравнение можно получить значения максимальной стрелы провиса при наиболее сложных погодных условиях: Если

то:

Если

то:

2.11. Максимальная растягивающая нагрузка при наихудших условиях.

Зная максимальную стрелу провиса кабеля, легко найти (по аналогии с п.2.2.) максимальную растягивающую нагрузку, действующую на кабель, при наихудших погодных условиях:

Эквивалентные пролеты и стрелы провиса при переде высот между опорами рассчитываются по аналогии с п.2.3, только вместо начального веса и нагрузки подставляются максимальный вес и максимальная нагрузка:

2.12. Расчет монтажной стрелы провеса, нагрузки и монтажной таблицы.

По п. 2.6. определяется длина кабеля в ненагруженном состоянии с учетом монтажной температуры:

Далее расчет ведется, согласно п.п. 2.10.8, 2.10.9 и 2.11 подставляя соответствующую длину кабеля в ненагруженном состоянии (LнмонT), модуль упругости кабеля Eкаби вес кабеля W и определяется стрела провеса при соответствующей температуре монтажа (Sмон) и нагрузка (Hмон). Монтажная таблица – монтажные нагрузки и стрелы провиса при различных температурах монтажа исходя из заданной начальной нагрузки. Расчет монтажной таблицы ведется аналогично расчету максимальной нагрузки и стрел. Определяется длина кабеля в ненагруженном состоянии при различной температуре:

где Тмон – температура кабеля в условиях эксплуатации; Тср – средняя температура эксплуатации. Эта длина используется при расчете коэффициентов для определения монтажной стрелы провеса, в качестве веса используется вес кабеля в нормальных условиях:

По рассчитанным коэффициентам вычисляется Sмон и Hмон, согласно п.2.10.9 и 2.11.

2.13. Расчет конечной стрелы провеса и нагрузки при нормальных условиях.

После воздействия на кабель максимально тяжелого режима (гололед с ветром), кабель возвращается (сжимается) в нормальное состояние по конечному модулю упругости, т.е. остается остаточное удлинение (см. п.1.7). Для того чтобы рассчитать конечную стрелу провеса и нагрузку при нормальных условиях необходимо определить длину кабеля при воздействии максимальной нагрузки:

Далее эта длина приводится к длине кабеля в ненагруженном состоянии по конечному модулю упругости:

Затем по п.п. 2.10.8, 2.10.9 и 2.11 (подставляя W, Lкк, Eкон) находим конечную стрелу провеса Sн.кон и нагрузку Hн.кон. Эквивалентные длины пролетов и стрел провеса (при наличии перепада высот между опорами) определяются согласно п. 2.3., подставляя вес кабеля и рассчитанную нагрузку.

2.13. Расчет стрелы провеса и нагрузки при нормальных условиях после реализации вытяжки.

В процессе эксплуатации кабеля при подвесе происходит его вытяжка (см. п.1.8). Для того, чтобы определить стрелу провеса Sн.выт. и нагрузку Hн.выт после вытяжки, необходимо воспользоваться формулами из п.п. 2.10.8, 2.10.9 и 2.11, подставляя в коэффициент bвместо начального модуля упругости, модуль упругости после вытяжки Eвыт. Вес принимается равным весу кабеля. Эквивалентные длины пролетов L1н.выт, L2н.выт и стрел провеса S1н.выт, S2н.выт (при наличии перепада высот между опорами) определяются согласно п. 2.3., подставляя вес кабеля и рассчитанную нагрузку.

2.14. Расчет стрел провеса и нагрузок при минимальной и максимальной температуре эксплуатации после реализации вытяжки.

По п. 2.6. определяется длина кабеля в ненагруженном состоянии с учетом минимальной или максимальной температуры:

Далее расчет ведется, согласно п.п. 2.10.8, 2.10.9 и 2.11 подставляя соответствующую длину кабеля в ненагруженном состоянии (LнminT,LнmaxT), модуль упругости вытяжки Eвыти вес кабеля W и определяется стрела провеса при соответствующей температуре (SнminT,SнminT) и нагрузки (HнminT , HнmaxT).

2.15. Расчет стрелы провеса и нагрузки при максимальных условиях (гололед + ветер) после реализации вытяжки.

Определяется длина кабеля между опорами по п.2.4. подставляя соответствующие значения эквивалентных пролетов и стрел провеса после вытяжки в нормальных условиях (по п.2.4):

Затем определяется длина кабеля в ненагруженном состоянии (по конечному модулю упругости) по п.2.5.:

С учетом температуры:

Далее расчет ведется, согласно п.п. 2.10.8, 2.10.9 и 2.11 подставляя соответствующую длину кабеля после вытяжки (Lк.каб.выт), конечный модуль упругости Eкон,максимальную нагрузку Wmax(из п.2.9) и определяется стрела провеса при максимальных нагрузках после вытяжки (Smaxвыт) и нагрузка (Hmaxвыт). Эквивалентные длины пролетов L1maxвыт, L2 maxвыт и стрел провеса S1 maxвыт, S2maxвыт (при наличии перепада высот между опорами) определяются согласно п. 2.3., подставляя максимальную нагрузку Wmax и рассчитанную растягивающую нагрузку Hmaxвыт.

2.16. Определение роли вытяжки при расчете максимальных нагрузок.

Если при воздействии максимальных нагрузок на кабель (гололед и ветер), растягивающая нагрузка после реализации вытяжки (по п.2.15) будет больше растягивающей нагрузки на кабель не подвергшийся вытяжке (по п.2.11):

то в таком случае вытяжка является определяющим фактором и при расчетах необходимо учитывать стрелы провеса и нагрузки, возникающие после реализации вытяжки (по п.2.15). Если же максимальная растягивающая нагрузка после вытяжки (по п.2.15) меньше максимальной растягивающей нагрузки без учета вытяжки (по п.2.11):

то в таком случае вытяжка НЕ является определяющим фактором и при расчетах необходимо учитывать стрелы провеса и нагрузки, возникающие после первоначального удлинения кабеля (по п.2.11).

2.17. Расчет стрелы провеса и нагрузки при воздействии максимального гололеда.

Для того, чтобы определить максимальную вертикальную стрелу провеса Smax.вер. и нагрузку Hmax.вер, необходимо воспользоваться формулами из п.п. 2.10.8, 2.10.9 и 2.11, подставляя Lк.каб.выти Eкон (если вытяжка – фактор) или Lнки Eнач(если вытяжка – не фактор). Вес принимается равным весу кабеля под воздействием гололеда Wг(по п.2.7). Эквивалентные длины пролетов L1г, L2г и стрел провесаS1г, S2г (при наличии перепада высот между опорами) определяются согласно п. 2.3., подставляя вес кабеля под воздействием льда и рассчитанную нагрузку Hmax.вер.

2.18. Расчет стрелы провеса и нагрузки при воздействии максимальной силы ветра.

Максимальная ветровая нагрузка, действующая на кабель определяется по п.2.8:

При этом используется максимальное ветровое давление W0 и диаметр кабеля dкаб без воздействия гололеда. Если максимальная ветровая нагрузка при воздействии гололеда Wв (по п.2.8) больше максимальной ветровой нагрузки без гололеда Wвmax:

то тогда для данного режима берется ветровая нагрузка при гололеде:

Для того, чтобы определить максимальную горизонтальную стрелу провеса Smax.гор. и нагрузку Hmax.гор, необходимо воспользоваться формулами из п.п. 2.10.8, 2.10.9 и 2.11, подставляя Lк.каб.выти Eкон (если вытяжка – фактор) или Lнки Eнач(если вытяжка – не фактор). Вес принимается равным весу кабеля под воздействием максимального ветра Wвmax. Эквивалентные длины пролетов L1в, L2в и стрел провеса S1в, S2в (при наличии перепада высот между опорами) определяются согласно п. 2.3., подставляя вес кабеля под воздействием ветра Wвmax и рассчитанную нагрузку Hmax.вер.

2.19. Проверка допустимости расчетных значений заданным условиям.

Результаты расчетов должны быть проверены на допустимость заданным условиям (в тех частях, где они заданы): Максимальная растягивающая нагрузка на кабель не должна превышать допустимую:

Максимальная вертикальная стрела провеса не должна превышать допустимую:

Минимальное расстояние от кабеля (при максимальной вертикальной стреле) до земли не должно быть меньше допустимого:

Монтажная нагрузка не должна превышать максимально допустимую монтажную нагрузку:

И другие проверки согласно заданным условиям.

3.1. Расчет стрелы провеса на произвольном расстоянии от одной из опор.

Для того, чтобы рассчитать стрелу провеса на любом расстоянии от одной из опор, достаточно воспользоваться следующей формулой:

Где y – расстояние от более высокой опоры, S2, L2 – эквивалентная стрела провеса и расстояние для более высокой опоры, Sy – стрела провеса на заданном расстоянии от более высокой опоры.

3.2. Расчет монтажной таблицы для других расстояний между опорами при заданной начальной стреле провеса или нагрузке.

Если задана начальная стрела провеса, то начальная нагрузка рассчитывается по п. 2.2, подставляя требуемое расстояние между опорами Lx. Если задана начальная нагрузка, то начальная стрела провеса определяется из формулы по п.2.2:

Далее расчет ведется по п.п. 2.3-2.6 и 2.12. Скачать «Теорию расчетов при проектировании оптического кабеля и ВОЛС»

vols.expert

Основные сведения о механическом расчёте проводов

Расчёт проводов производится по методу допускаемых напряжений.

Тяжение в проводе – сила, действующая в любой точке провода в кг ().

Напряжение – сила, действующая на единицу поперечного сечения провода в кг/мм2 ():

(Тяжение на сечение). Напряжение в проводе при любых атмосферных условиях не должно быть больше допустимого. Должен быть запас прочности ()

- предел прочности;

- допускаемое напряжение.

Согласно ПУЭ (старое), вместо запаса прочности (n) на практике используются допускаемые напряжения, данные в долях или процентах от предела прочности.

. В практике расчёта напряжение материала провода ограничивается тремя случаями:

1. Для наибольшей нагрузки.

2. Для низшей температуры.

3. Для среднегодовых условий.

(Три допускаемых напряжения (при наибольшей нагрузке, при низшей температуре и среднегодовой температуре) принимались до 1975 года для сталеалюминиевых проводов (высокое – при гололеде, ниже – при низшей температуре), для монометаллических проводов одинаковые. В 1975 году установлены допускаемые напряжения при низшей температуре такие же, как и при наибольшей нагрузке.)

Подход к установлению допускаемых напряжений будет несколько различен для проводов из одного металла и из комбинированных.

Монометаллические провода.

1. Допускаемые напряжения при низких температурах и наибольшей нагрузке учитываются и коэффициентом запаса.

2. Допускаемые напряжения при среднегодовых условиях ограничиваются стремлением не допустить излома проводов при вибрации (при этом отсутствуют гололёд, низшие температуры и ветер). Эти напряжения учитываются как сила тяжения по проводу и напряжением изгиба при вибрации. Суммарное напряжение не должно быть больше допускаемого напряжения усталости.

Комбинированные провода.

Суммарное напряжение из двух составляющих:

1. Собственный вес и внешняя нагрузка на провода.

2. Добавочное напряжение – добавочное температурное напряжение, возникающее при температурах, отличающихся от температуры изготовления провода.

=23·10-6

=12·10-6 - коэффициенты линейного расширения алюминия и стали, м/град.

Пусть для сталеалюминиевого провода имеем температуру изготовления .

Расширение алюминия и стали по длине различно (алюминия больше, стали меньше). Но они жестко соединены, удлинение будет где-то усреднено между алюминием и сталью.

В стали возникают растягивающие усилия, в алюминии – сжимающие (дополнительные усилия). Будет какой-то средний коэффициент линейного расширения – .

Если , то в алюминии будут растягивающие усилия, - в стали – сжимающие.

Провод также получит удлинение или укорочение с .

зависит от , и от «».

Найти значение α0 можно из условия равновесия тяжения

где

- модули упругости в кг/мм2.

отсюда:

(подставили «»)

Определим модуль упругости провода в целом ().

Суммарное тяжение провода:

- модуль упругости провода в целом.

Величины, характеризующие провода, представлены частично в ПУЭ, в справочниках и Технических Условиях (ТУ) на провода:

						Марка провода
23·10-6	6300	16	0.5	0.5	0.3	А
23·10-6	20000	70	0.5	0.5	0.35	ПС
23·10-6	8450	29	0.37	0.42	0.25	АС
			Доп. напр.при низшей темп., высшей и ср-год. условиях	АСУ
			АСО

При низших температурах и при высших температурах есть влияние температуры на сталеалюминиевые провода. Возникают добавочные температурные напряжения. При низших температурах влияние температуры больше. Поэтому .

Расчёт комбинированных проводов производится по допускаемым напряжениям материала, имеющего меньшую механическую прочность. При расчёте температуру провода нужно брать как температуру окружающей среды.

www.linecross.ru

Теория расчетов при проектировании подвесных ВОЛС

1.1. Начальный модуль упругости.

1.2. Сечение кабеля.

Расчет производится по следующей формуле:

1.3. Расчет максимально допустимой растягивающей нагрузки.

Рис. 1. Расположение волокон в оптическом модуле.

1.4. Прочие допустимые нагрузки.

Допустимая монтажная нагрузка (ДМН) – нагрузка, которая допустима при монтаже кабеля и его прокатке через ролики.

Максимально допустимая монтажная нагрузка (МДМН) – нагрузка, которая допустима при выставлении монтажных стрел провеса. Разрывная нагрузка – нагрузка, при которой происходит разрыв кабеля. Значения данных нагрузок зависят от механических свойств кабеля, как совокупности конструкции и материалов (в первую очередь количества силовых элементов), а, следовательно, пропорциональны значению МДРН.

1.5. Масса кабеля.

Рассчитывается как масса отдельных материалов из которых состоит кабель.

где

1.6. Наружный диаметр кабеля.

Рассчитывается следующим образом:

Где Dскр – диаметр по скрутке, который складывается из диаметра центрального силового элемента и диаметров оптических модулей; hпр.об. – толщина промежуточной оболочки (при ее наличии); hнить – толщина слоя силовых нитей; hоб. – толщина наружной оболочки.

1.7. Конечный модуль упругости.

где доп. — остаточное удлинение кабеля.

1.8. Модуль упругости после вытяжки.

Получившийся график зависимости вытяжки от времени описывается функцией:

Тангенс угла между получившейся прямой и осью удлинения будет равен модулю упругости после вытяжки:

где вып. – удлинение СОК после 25 летней вытяжки.

1.9. Минимально допустимый радиус изгиба кабеля.

Определяется по следующей формуле:

1.10. Температурный коэффициент линейного расширения.

Где — ТКЛР каждого элемента кабеля.

1.11. Температуры эксплуатации и монтажа.

1.12. Максимально допустимый потенциал электрического поля.

Максимально допустимый потенциал электрического поля определяется исходя из типа материала применяемого в оболочке. Обычный полиэтилен средней или высокой плотности в оболочке допускает максимальное воздействие потенциала электрического поля в 12 кВ. Трекингостойкий полиэтилен в оболочке допускает максимальное воздействие потенциала электрического поля в 24 кВ. 2.1. Вес кабеля.

Вес кабеля в Н/м рассчитывается исходя из заданной массы кабеля кг/км по следующей формуле:

Где g – ускорение свободного падения, м/с2.

2.2. Растягивающая нагрузка, действующая на кабель.

Растягивающая нагрузка, H, действующая на кабель вычисляется следующим образом:

2.3. Перепад высот между опорами.

Можно достроить левую ветвь кривой до точки, одинаковой по высоте с правой, и получить симметричную кривую. Расстояние L1 называется малым эквивалентным пролетом, а расстояние L2 – большим эквивалентным пролетом. Расстояния L1 и L2 рассчитываются следующим образом:

Стрелы провеса S1 и S2:

Где h – перепад высот между точками подвеса кабеля, м. В случае подвеса кабеля на одном уровне L1=L2=L и S1=S2=S.

2.4. Длина подвешенного кабеля.

2.5. Длина кабеля в ненагруженном состоянии:

2.6. Длина кабеля в ненагруженном состоянии с учетом температуры:

где Т – температура кабеля в условиях эксплуатации; Тср – средняя температура эксплуатации.

2.7. Вес кабеля при воздействии максимального гололеда.

Где ρл – объемная масса гололеда (обычно 0,9·10-3), кг/см3; С – толщина стенки гололеда, мм; d – диаметр кабеля, мм; Ki и Kd – коэффициенты учитывающий изменение толщины стенки гололеда по высоте и в зависимости от диаметра провода. Коэффициенты Ki и Kd учитывающие изменение толщины стенки гололеда

Высота расположения приведенного центра тяжести проводов, тросов и средних точек зон конструкций опор над поверхностью земли, м	Коэффициент Ki, учитывающий изменение толщины стенки гололеда по высоте над поверхностью земли	Диаметр провода (троса), мм	Коэффициент Kd, учитывающий изменение толщины стенки гололеда в зависимости от диаметра провода (троса)
25	1,0	10	1,0
30	1,4	20	0,9
50	1,6	30	0,8
70	1,8	50	0,7
100	2,0	70	0,6

Карта районирования территории РФ по толщине стенки гололеда.

Нормативная толщина стенки гололеда bэ для высоты 10 м над поверхностью земли.

Район по гололеду	Нормативная толщина стенки гололеда bэ, мм
I	10
II	15
III	20
IV	25
V	30
VI	35
VII	40
Особый	Выше 40

2.8. Ветровая нагрузка на кабель при гололеде. Также необходимо учитывать, что в процессе эксплуатации на подвешенный оптический кабель действуют ветровые нагрузки и следует рассчитать максимальную нагрузку под воздействием ветра. Для этого, исходя из географического места подвеса кабеля, по классификации и картам районов РФ по максимальной ветровому давлению (или скорости ветра), выбирают необходимое значение.

Ветровая нагрузка действует на кабель в горизонтальном направлении, перпендикулярном его оси.

Ветровая нагрузка (Н/м) рассчитывается следующим образом:

где aw — коэффициент, учитывающий неравномерность ветрового давления по пролету ВЛ, принимаемый равным:

Ветровое давление, Па	До 200	240	280	300	320	360	400	500	580 и более
Коэффициент aw	1	0,94	0,88	0,85	0,83	0,80	0,76	0,71	0,70

Высота расположения приведенного	Коэффициент Kw для типов местности
центра тяжести проводов, тросов и средних точек зон конструкций опор ВЛ над поверхностью земли, м	А	В	С
До 15	1,00	0,65	0,40
20	1,25	0,85	0,55
40	1,50	1,10	0,80
60	1,70	1,30	1,00
80	1,85	1,45	1,15
100	2,00	1,60	1,25
150	2,25	1,90	1,55
200	2,45	2,10	1,80
250	2,65	2,30	2,00
300	2,75	2,50	2,20
350 и выше	2,75	2,75	2,35

По условиям воздействия ветра на ВЛ различают три типа местности: А — открытые побережья морей, озер, водохранилищ, пустыни, степи, лесостепи, тундра; В — городские территории, лесные массивы и другие местности, равномерно покрытые препятствиями высотой не менее 2/3 высоты опор; С — городские районы с застройкой зданиями высотой более 25 м, просеки в лесных массивах с высотой деревьев более высоты опор, орографически защищенные извилистые и узкие склоновые долины и ущелья. Cx — коэффициент лобового сопротивления, принимаемый равным: 1,1 — для кабелей, свободных от гололеда, диаметром 20 мм и более; 1,2 — для всех кабелей, покрытых гололедом, и для всех проводов и тросов, свободных от гололеда, диаметром менее 20 мм; W — нормативное ветровое давление, Па, в рассматриваемом режиме: — в режиме максимального ветра: W = W0 — определяется по табл. в зависимости от ветрового района: Нормативное ветровое давление W0 навысоте 10 м над поверхностью земли

Район по ветру	Нормативное ветровое давление W0, Па (скорость ветра v0, м/с)
I	400 (25)
II	500 (29)
III	650 (32)
IV	800 (36)
V	1 000 (40)
VI	1 250 (45)
VII	1 500 (49)
Особый	Выше 1 500 (выше 49)

2.9. Максимальная нагрузка, действующая на кабель.

2.10. Расчет максимальной стрела провиса.

2.10.1. Определив максимальную нагрузку, можно узнать длину кабеля в нагруженном состоянии (из п. 2.5. и п. 2.2.):

2.10.2. Эта же величина равна:

2.10.3. Из п.п. 2.2. и 2.4.

2.10.4. Подставив выражения из 2.10.3. в 2.10.2. получим:

2.10.5. Из п.2.4 находим:

Тогда:

2.10.6. Подставим выражение из п.2.10.5. в выражение из п.2.10.4.:

2.10.7. Приравняем выражения из 2.10.1. и 2.10.6.:

После преобразования, получим кубическое уравнение следующего вида:

2.10.8. Т. е.:

где:

то:

Если

то:

2.11. Максимальная растягивающая нагрузка при наихудших условиях.

2.12. Расчет монтажной стрелы провеса, нагрузки и монтажной таблицы.

По п. 2.6. определяется длина кабеля в ненагруженном состоянии с учетом монтажной температуры:

По рассчитанным коэффициентам вычисляется Sмон и Hмон, согласно п.2.10.9 и 2.11.

2.13. Расчет конечной стрелы провеса и нагрузки при нормальных условиях.

Далее эта длина приводится к длине кабеля в ненагруженном состоянии по конечному модулю упругости:

2.13. Расчет стрелы провеса и нагрузки при нормальных условиях после реализации вытяжки.

В процессе эксплуатации кабеля при подвесе происходит его вытяжка (см. п.1.8). Для того, чтобы определить стрелу провеса Sн.выт. и нагрузку Hн.выт после вытяжки, необходимо воспользоваться формулами из п.п. 2.10.8, 2.10.9 и 2.11, подставляя в коэффициент b вместо начального модуля упругости, модуль упругости после вытяжки Eвыт. Вес принимается равным весу кабеля. Эквивалентные длины пролетов L1н.выт, L2н.выт и стрел провеса S1н.выт, S2н.выт (при наличии перепада высот между опорами) определяются согласно п. 2.3., подставляя вес кабеля и рассчитанную нагрузку.

Далее расчет ведется, согласно п.п. 2.10.8, 2.10.9 и 2.11 подставляя соответствующую длину кабеля в ненагруженном состоянии (LнminT, LнmaxT), модуль упругости вытяжки Eвыти вес кабеля W и определяется стрела провеса при соответствующей температуре (SнminT, SнminT) и нагрузки (HнminT , HнmaxT).

2.15. Расчет стрелы провеса и нагрузки при максимальных условиях (гололед + ветер) после реализации вытяжки.

Затем определяется длина кабеля в ненагруженном состоянии (по конечному модулю упругости) по п.2.5.:

С учетом температуры:

Далее расчет ведется, согласно п.п. 2.10.8, 2.10.9 и 2.11 подставляя соответствующую длину кабеля после вытяжки (Lк.каб.выт), конечный модуль упругости Eкон,максимальную нагрузку Wmax(из п.2.9) и определяется стрела провеса при максимальных нагрузках после вытяжки (Smaxвыт) и нагрузка (Hmaxвыт). Эквивалентные длины пролетов L1maxвыт, L2 maxвыт и стрел провеса S1 maxвыт, S2 maxвыт (при наличии перепада высот между опорами) определяются согласно п. 2.3., подставляя максимальную нагрузку Wmax и рассчитанную растягивающую нагрузку Hmaxвыт.

2.16. Определение роли вытяжки при расчете максимальных нагрузок.

2.17. Расчет стрелы провеса и нагрузки при воздействии максимального гололеда.

Для того, чтобы определить максимальную вертикальную стрелу провеса Smax.вер. и нагрузку Hmax.вер, необходимо воспользоваться формулами из п.п. 2.10.8, 2.10.9 и 2.11, подставляя Lк.каб.выти Eкон (если вытяжка – фактор) или Lнки Eнач(если вытяжка – не фактор). Вес принимается равным весу кабеля под воздействием гололеда Wг(по п.2.7). Эквивалентные длины пролетов L1г, L2г и стрел провеса S1г, S2г (при наличии перепада высот между опорами) определяются согласно п. 2.3., подставляя вес кабеля под воздействием льда и рассчитанную нагрузку Hmax.вер.

2.18. Расчет стрелы провеса и нагрузки при воздействии максимальной силы ветра.

Максимальная ветровая нагрузка, действующая на кабель определяется по п.2.8:

то тогда для данного режима берется ветровая нагрузка при гололеде:

2.19. Проверка допустимости расчетных значений заданным условиям.

Максимальная вертикальная стрела провеса не должна превышать допустимую:

Монтажная нагрузка не должна превышать максимально допустимую монтажную нагрузку:

И другие проверки согласно заданным условиям.

3.1. Расчет стрелы провеса на произвольном расстоянии от одной из опор.

Далее расчет ведется по п.п. 2.3-2.6 и 2.12.

incab.ru